地下室方案计算部分(1)(8)

A -- 穿墙螺栓有效面积 (mm2)

f -- 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取129 N/mm2

穿墙螺栓型号: M12 ；查表得：

穿墙螺栓有效直径: 9.85 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 76.201mm2 穿墙螺栓所受的最大拉力: N =8.988 kN

穿墙螺栓最大容许拉力值: [N] = 129×76.201/1000 = 9.83 kN； 穿墙螺栓受力满足要求！

第九部分：KL2（4）计算书

(1)、基本参数

梁截面为350×900mm；建筑层高为4950mm；钢管类型为υ48×3.2；梁两侧楼板厚度为250mm；脚手架步距:1500mm；梁跨度方向立杆纵距900mm；梁侧立杆与梁水平间距250mm；

(2)、荷载参数

模板自重:0.5kN/m2；混凝土自重标准值:24kN/m3；梁钢筋自重:1.5kN/m3；板钢筋自重:1.1kN/m3；振捣混凝土对水平模板荷载标准值:2KN/m2

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一、梁底模板计算

(1)、荷载计算

模板自重标准值500N/m2

钢筋混凝土梁自重标准值(24+1.5)×0.9=22.95kN/m2=22950N/m2 依据（JGJ162-2008）规范规定，从下列组合值中取最不利值确定： q=0.9×［1.2×(500+22950)+1.4×2000］×0.3=8353.8N/m

q=0.9×［1.35×(500+22950)+1.4×0.7×2000］×0.3=9076.725N/m 根据以上两者比较取q=9076.725N/m作为设计值

截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=bh2/6= 300×182/6=1.62×104 mm3

I=bh3/12= 300×183/12=1.458×105 mm4

9.077KN/m9.077KN/m

计算简图

0.035

弯矩图(kN.m)

0.994

0.594

剪力图(kN)

最大弯距 M =0.035KN.m

其中最大剪力V =0.994KN

最大挠度计算值ν=0.000mm

支座反力分别为RA =0.594KN；RB =1.988KN；RC =0.594KN；

(2)、强度验算

按以下公式进行面板强度验算：

σ = M/W = 0.035×106 /( 1.62×104) =2.16N/mm2 强度设计值[f]= 15N/mm2

模板强度验算满足要求!

(3)、抗剪验算

截面抗剪强度必须满足下式：

τ = 3V/(2bh0)≤[τ]

受剪应力τ = 3×0.994×103/(2×300×18) =0.276N/mm2

抗剪强度设计值 [τ]=1.4N/mm2

模板抗剪验算满足要求！

(4)、挠度验算

最大挠度值ν=0.000mm

模板最大容许挠度[ν] =175/250=0.7mm

模板挠度验算满足要求!

二、梁底支撑小梁验算

(1)、荷载计算

梁底支撑小梁截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=bh2/6= 60×802/6=6.4×104 mm3

I=bh3/12= 60×803/12=2.56×106 mm4

梁底支撑小梁的均布荷载按照模板最大支座力除以模板计算单元宽度得到： q=1.988/0.3=6.627KN/m

6.627KN/m6.627KN/m6.627KN/m

计算简图

0.060.06

弯矩图(kN.m)

1.1940.994

0.794

剪力图(kN)

最大弯距 M =0.06KN.m

其中最大剪力V =1.194KN

最大挠度计算值ν=0.01mm

(2)、强度验算

按以下公式进行面板强度验算：

最大应力 σ = M/W = 0.06×106 /( 6.4×104) =0.938N/mm2 强度设计值[f]= 16.83N/mm2

梁底支撑小梁的强度验算满足要求!

(3)、抗剪验算

截面抗剪强度必须满足下式：

τ = 3V/(2bh0)≤[τ]

受剪应力τ = 3×1.194×103/(2×60×80) =0.373N/mm2

抗剪强度设计值 [τ]=16.83N/mm2

梁底支撑小梁的抗剪验算满足要求！

(4)、挠度验算

最大允许挠度 [ν]=300/150=2 mm及10mm；

梁底支撑小梁的挠度验算满足要求!

三、梁底横向支撑钢管验算

(1)、荷载计算

梁底小横杆承受梁底模板传递的集中荷载

集中荷载P0=0.594KN；P1=1.988KN；P2=0.594KN；

梁两侧楼板通过竖楞传递到横向支撑钢管上的集中荷载RB q1=(24+1.1)×0.25×0.3+0.5×0.3=2.033 KN/m λ=(400-250)/250=0.6

F2=q1lc(1-λ2)=2.033×0.25×(1-0.62)=0.325 KN

0.325KN0.594KN1.988KN0.594KN0.325KN

计算简图

弯矩图(kN.m)

1.9251.9251.6

1.006 剪力图(kN)

最大弯距 M =0.633KN.m

最大挠度计算值ν=0.43mm

最大支座力R =1.925KN

(2)、强度验算

支撑钢管最大应力 σ = M/W = 0.633×106 /( 4.73×103) =133.827N/mm2 支撑钢管强度设计值[f]= 205N/mm2

经计算，支撑钢管强度验算满足要求!

(3)、挠度验算

用弯距分配法计算梁的最大挠度为 Vmax= 0.43 mm；

支撑钢管最大允许挠度 [ν]=850/150=5.667 mm及10mm；

经计算，支撑钢管挠度验算满足要求!

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四、梁底纵向支撑钢管验算

(1)、荷载计算

支撑钢管承受梁底横向支撑钢管传过来的集中荷载，按照集中荷载作用下的三跨梁计算

简化计算取P1……Pn均等于梁底小横杆传递下来的最大支座力 则P=1.925N；

1.925KN1.925KN1.925KN

计算简图

0.4610.461

弯矩图(kN.m)

2.4372.437

1.9251.925

1.4131.413

0.512

剪力图(kN)

最大弯距 M =0.461KN.m

最大挠度计算值ν=0.48mm

最大支座力R =4.362KN

(2)、强度验算

支撑钢管最大应力 σ = M/W = 0.461×106 /( 4.73×103) =97.463N/mm2 支撑钢管强度设计值[f]= 205N/mm2

经计算，支撑钢管强度验算满足要求!

(3)、挠度验算

用弯距分配法计算梁的最大挠度为 Vmax= 0.48 mm；

支撑钢管最大允许挠度 [ν]=900/150=6 mm及10mm；

经计算，支撑钢管挠度验算满足要求!

五、扣件抗滑移计算

水平支撑钢管传给立杆的竖向作用力设计值R

根据前面计算结果得到R=4.362kN

扣件抗滑容许承载力［R］=8kN

经计算，扣件抗滑移验算满足要求!

六、立杆稳定性计算

(1)、荷载计算

梁两侧楼板传递到立杆上的集中荷载RA

q1=(24+1.1)×0.25×0.9+0.5×0.9=6.098 KN/m

λ=(400-250)/250=0.6

F2=q1lc(1+λ2)=6.098×0.25×(1+0.62)=2.073 KN

梁底纵向支撑钢管最大支座反力N1 =4.362KN

梁底横向支撑钢管最大支座反力N2 =1.925KN

脚手架钢管的自重N3 = 1.2×0.153×4.95=0.909kN

则取N= 2.073+4.362+1.925+0.909=9.269kN

(2)、立杆计算

立杆计算长度l0应按下列表达式计算的结果取最大值：

l0 = max｛h+2a,kμh｝

h - 立杆步距，取1.5m

a - 模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.2m

k - 计算长度附加系数，取值1.167

μ-等效计算长度系数，取值1.272

最后，立杆计算长度l0=2.227m

(3)、立杆稳定性计算

立杆稳定性按下式进行验算：

N/υA≤f

钢管υ48×3.2截面回转半径i = 15.9 mm；长细比

λ=l0/i=2227/15.9=140.063

轴心受压立杆的稳定系数υ根据λ由（JGJ162-2008）附录D采用，取值0.3448 钢管υ48×3.2立杆的截面面积A = 450 mm2

N/υA =9.269×103/(0.3448×450)=59.738 N/mm2

钢材的抗压强度设计值f =205N/mm2

立杆稳定性满足要求!

七、立杆地基承载力验算

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

p ≤ fg

地基承载力设计值:

fg = fgk×kc = 240×1=240 kPa

其中，地基承载力标准值fgk= 240 kPa

脚手架地基承载力调整系数kc = 1

立杆基础底面的平均压力 p = N/A =9.269/0.09=102.989 kPa

基础底面扩展面积 ：A = 0.09 m2

地基承载力验算满足要求！ 梁侧模板计算书

侧模参数

主楞材料：υ48×3.2的双钢管，竖向间距依次为30mm、210mm、210mm、200mm 次楞材料：60mm×80mm的木方，水平间距为300 mm

穿梁螺栓：直径12mm，水平间距为300 mm

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一、梁侧模板计算

(1)、荷载计算

新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24kN/m3；

t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2h；

T -- 混凝土的入模温度，取25℃；

V -- 混凝土的浇筑速度，取2.5m/h；

H -- 模板计算高度，取0.9m；

β1-- 外加剂影响修正系数，取1.2；

β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.15。

分别计算得 23.04 kN/m2、21.6 kN/m2，取较小值21.6 kN/m2作为计算荷载。 计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=21.6kN/m2

根据（JGJ162-2008）规范考虑倾倒混凝土荷载 q2= 4 kN/m2

依据（JGJ162-2008）规范规定，从下列组合值中取最不利值确定： q=0.9×(1.2×21.6+1.4×4)×(0.9-0.25)=18.439KN/m

q=0.9×(1.35×21.6+1.4×0.7×4)×(0.9-0.25)=19.352KN/m

根据以上两者比较取

q1=0.9×1.35×21.6×(0.9-0.25)=17.059KN/m

q2=1.4×0.7×4×(0.9-0.25)=2.548KN/m

按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：

面板的最大弯矩

Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2 = 0.1×17.059×0.32 + 0.117 ×2.548×0.32 = 0.18KN·m；

面板的最大剪力

t = 0.6q1l+0.617q2l = 0.6×17.059×0.3 + 0.617 ×2.548×0.3 =

3.542KN；

面板的最大支座反力为：

N = 1.1q1l+1.2q2l = 1.1×17.059×0.3 + 1.2 ×2.548×0.3 = 6.547KN； 面板弹性模量E = 6000N/mm2；净截面抵抗矩 W = 65×1.82/6=35.1cm3；截面惯性矩I = 65×1.83/12=31.59cm4

验算只考虑新浇混凝土侧压力

ν=0.677ql4/(100EI)= 0.677×19.352×3004/(100×6000×31.59×104) = 0.329 mm；

(2)、强度验算

面板的受弯应力 σ = M/W = 0.18×106 /( 35.1×103) =5.128N/mm2 f --面板的抗弯强度设计值 15N/mm2

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