地下室方案计算部分(1)(11)

(4)、挠度验算

最大允许挠度 [ν]=250/150=1.667 mm及10mm； 梁底支撑小梁的挠度验算满足要求!

三、梁底横向支撑钢管验算

(1)、荷载计算

梁底小横杆承受梁底模板传递的集中荷载

集中荷载P0=0.916KN；P1=3.052KN；P2=0.916KN；

梁两侧楼板通过竖楞传递到横向支撑钢管上的集中荷载RB q1=(24+1.1)×0.25×0.25+0.5×0.25=1.694 KN/m λ=(400-250)/250=0.6

F2=q1lc(1-λ2)=1.694×0.25×(1-0.62)=0.271 KN

0.271KN0.916KN3.052KN0.916KN0.271KN

计算简图

弯矩图(kN.m)

2.7132.4421.5262.713

剪力图(kN)

最大弯距 M =0.968KN.m

最大挠度计算值ν=0.69mm

最大支座力R =2.713KN

(2)、强度验算

支撑钢管最大应力 σ = M/W = 0.968×106 /( 4.73×103) =204.651N/mm2 支撑钢管强度设计值[f]= 205N/mm2

经计算，支撑钢管强度验算满足要求!

(3)、挠度验算

用弯距分配法计算梁的最大挠度为 Vmax= 0.69 mm；

支撑钢管最大允许挠度 [ν]=900/150=6 mm及10mm；

经计算，支撑钢管挠度验算满足要求!

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四、梁底纵向支撑钢管验算

(1)、荷载计算

支撑钢管承受梁底横向支撑钢管传过来的集中荷载，按照集中荷载作用下的三跨梁计算

简化计算取P1……Pn均等于梁底小横杆传递下来的最大支座力 则P=2.713N；

2.713KN2.713KN2.713KN

计算简图

0.5420.542

弯矩图(kN.m)

3.4363.436

2.7132.713

1.991.99

0.723

剪力图(kN)

最大弯距 M =0.542KN.m

最大挠度计算值ν=0.4mm

最大支座力R =6.149KN

(2)、强度验算

支撑钢管最大应力 σ = M/W = 0.542×106 /( 4.73×103) =114.588N/mm2 支撑钢管强度设计值[f]= 205N/mm2

经计算，支撑钢管强度验算满足要求!

(3)、挠度验算

用弯距分配法计算梁的最大挠度为 Vmax= 0.4 mm；

支撑钢管最大允许挠度 [ν]=750/150=5 mm及10mm；

经计算，支撑钢管挠度验算满足要求!

五、扣件抗滑移计算

水平支撑钢管传给立杆的竖向作用力设计值R

根据前面计算结果得到R=6.149kN

扣件抗滑容许承载力［R］=8kN

经计算，扣件抗滑移验算满足要求!

六、立杆稳定性计算

(1)、荷载计算

梁两侧楼板传递到立杆上的集中荷载RA

q1=(24+1.1)×0.25×0.75+0.5×0.75=5.081 KN/m

λ=(400-250)/250=0.6

F2=q1lc(1+λ2)=5.081×0.25×(1+0.62)=1.728 KN

梁底纵向支撑钢管最大支座反力N1 =6.149KN

梁底横向支撑钢管最大支座反力N2 =2.713KN

脚手架钢管的自重N3 = 1.2×0.146×4.95=0.867kN

则取N= 1.728+6.149+2.713+0.867=11.457kN

(2)、立杆计算

立杆计算长度l0应按下列表达式计算的结果取最大值：

l0 = max｛h+2a,kμh｝

h - 立杆步距，取1.5m

a - 模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.2m

k - 计算长度附加系数，取值1.167

μ-等效计算长度系数，取值1.272

最后，立杆计算长度l0=2.227m

(3)、立杆稳定性计算

立杆稳定性按下式进行验算：

N/υA≤f

钢管υ48×3.2截面回转半径i = 15.9 mm；长细比

λ=l0/i=2227/15.9=140.063

轴心受压立杆的稳定系数υ根据λ由（JGJ162-2008）附录D采用，取值0.3448 钢管υ48×3.2立杆的截面面积A = 450 mm2

N/υA =11.457×103/(0.3448×450)=73.84 N/mm2

钢材的抗压强度设计值f =205N/mm2

立杆稳定性满足要求!

七、立杆地基承载力验算

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

p ≤ fg

地基承载力设计值:

fg = fgk×kc = 240×1=240 kPa

其中，地基承载力标准值fgk= 240 kPa

脚手架地基承载力调整系数kc = 1

立杆基础底面的平均压力 p = N/A =11.457/0.09=127.3 kPa

基础底面扩展面积 ：A = 0.09 m2

地基承载力验算满足要求！ 梁侧模板计算书

侧模参数

主楞材料：υ48×3.2的双钢管，竖向间距依次为30mm、210mm、210mm、210mm、210mm、210mm、170mm

次楞材料：60mm×80mm的木方，水平间距为300 mm

穿梁螺栓：直径12mm，水平间距为300 mm

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一、梁侧模板计算

(1)、荷载计算

新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

分别计算得 23.04 kN/m2、21.6 kN/m2，取较小值21.6 kN/m2作为计算荷载。 计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=21.6kN/m2

根据（JGJ162-2008）规范考虑倾倒混凝土荷载 q2= 4 kN/m2

依据（JGJ162-2008）规范规定，从下列组合值中取最不利值确定： q=0.9×(1.2×21.6+1.4×4)×(1.5-0.25)=35.46KN/m

q=0.9×(1.35×21.6+1.4×0.7×4)×(1.5-0.25)=37.215KN/m 根据以上两者比较取

q1=0.9×1.35×21.6×(1.5-0.25)=32.805KN/m

q2=1.4×0.7×4×(1.5-0.25)=4.9KN/m

按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：

面板的最大弯矩

Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2 = 0.1×32.805×0.32 + 0.117 ×4.9×0.32 = 0.347KN·m；

面板的最大剪力

t = 0.6q1l+0.617q2l = 0.6×32.805×0.3 + 0.617 ×4.9×0.3 = 6.812KN； 面板的最大支座反力为：

N = 1.1q1l+1.2q2l = 1.1×32.805×0.3 + 1.2 ×4.9×0.3 = 12.59KN； 面板弹性模量E = 6000N/mm2；净截面抵抗矩 W = 125×1.82/6=67.5cm3；截面惯性矩I = 125×1.83/12=60.75cm4

验算只考虑新浇混凝土侧压力

ν=0.677ql4/(100EI)= 0.677×37.215×3004/(100×6000×60.75×104) = 0.329 mm；

(2)、强度验算

面板的受弯应力 σ = M/W = 0.347×106 /( 67.5×103) =5.141N/mm2 f --面板的抗弯强度设计值 15N/mm2

面板的抗弯强度满足要求!

(3)、抗剪验算

截面抗剪强度必须满足下式：

τ = 3V/(2bh)≤fv

其中，b--构件截面宽度 b = 1500-250=1250mm；h0--面板厚度18mm fv--面板抗剪强度设计值 fv = 1.4 N/mm2

面板受剪应力τ = 3×6.812×103/(2×1250×18) =0.454N/mm2 面板抗剪验算满足要求！

(4)、挠度验算

面板的最大挠度计算值: ν= 0.329 mm；

面板最大容许挠度[ν] =300/250=1.2mm

面板的挠度验算满足要求!

三、次楞计算

(1)、荷载计算

次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的连续梁计算

次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：

q=12.59/(1.5-0.25)=10.072kN/m

次楞采用60mm×80mm的木方

W = 60×802×10-3/6 =64 cm3

I = 60×803×10-4/12 =256 cm4

10.072KN/m10.072KN/m10.072KN/m10.072KN/m10.072KN/m10.072KN/m10.072KN/m

计算简图

0.0380.0370.0370.0370.0370.032

弯矩图(kN.m)

1.0871.0531.0581.0581.058

0.638

0.302

剪力图(kN)

经过计算得到最大弯矩 M = 0.038 kN·m，最大剪力 V = 1.087 kN，最大支座反力 R= 2.15 kN，最大变形 ν= 0.061 mm

(2)、强度验算

次楞的受弯应力 σ = M/W = 0.038×106 /( 64×103) =0.594N/mm2 f --次楞的抗弯强度设计值 16.83N/mm2

次楞的抗弯强度满足要求!

(3)、抗剪验算

截面抗剪强度必须满足下式：

τ = 3V/(2bh)≤fv

其中，b--构件截面宽度 b =60mm；h--构件截面高度80mm fv--次楞抗剪强度设计值 fv = 1.6 N/mm2

次楞受剪应力τ = 3×1.087×103/(2×60×80) =0.34N/mm2

次楞抗剪验算满足要求！

(4)、挠度验算

次楞的最大挠度计算值: ν= 0.061 mm；

次楞最大容许挠度[ν] =210/400=0.525mm

次楞的挠度验算满足要求!

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四、主楞计算

(1)、荷载计算

主楞承受次楞传递的集中力，取次楞最大支座力2.15kN，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。

主楞采用υ48×3.2的双钢管

截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=9.46cm3

I=22.702cm4

2.15KN2.15KN2.15KN

计算简图

0.0970.097

弯矩图(kN.m)

1.3981.398

1.0751.075

0.7520.752

剪力图(kN)

经过计算得到最大弯矩 M = 0.113 kN·m，最大剪力 V = 1.398 kN，最大支座反力 R= 2.473 kN，最大变形 ν= 0.03 mm

(2)、强度验算

主楞的受弯应力 σ = M/W = 0.113×106 /( 9.46×103) =11.945N/mm2 f --主楞的抗弯强度设计值 205N/mm2

主楞的抗弯强度满足要求!

(3)、挠度验算

主楞的最大挠度计算值: ν= 0.03 mm；

主楞最大容许挠度[ν] =300/400=0.75mm

主楞的挠度验算满足要求!

五、对拉螺栓计算

验算公式如下:

N<[N]= f×A

其中 N -- 对拉螺栓所受的拉力；

A -- 对拉螺栓有效面积 (mm2)

f -- 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取129 N/mm2

对拉螺栓型号: M12 ；查表得：

对拉螺栓有效直径: 9.85 mm；对拉螺栓有效面积: A = 76.201mm2 对拉螺栓所受的最大拉力: N =2.473 kN

对拉螺栓最大容许拉力值: [N] = 129×76.201/1000 = 9.83 kN； 对拉螺栓受力满足要求！

第十二部分：200厚地下室顶板计算书

建筑层高4950mm；现浇楼板厚度200mm；脚手架步距h=1.5m；立杆横向间距0.9m，立杆纵向间距0.9m，采用υ48×3.2的钢管；板底支撑小楞采用60 mm×80mm方木；

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