地下室方案计算部分(1)(3)

计算得最大弯矩 M=0.302kN.m；最大剪力 V = 4.163 kN；最大变形 υ=0.11mm；最大支座力 N=6.297kN

(2)、强度验算

H边柱箍最大应力 σ=4.909/900+0.302×106/9460=31.929N/mm2 柱箍的抗弯强度 [f]=205 N/mm2

柱箍抗弯强度满足要求!

(3)、挠度验算

经过计算得到: ν=0.11mm

柱箍最大容许挠度值: [v] = 409/250=1.636mm

柱箍挠度验算满足要求!

八、B方向对拉螺栓计算

计算公式如下:

N<[N]=f×A

其中 N -- 对拉螺栓所受的拉力；A -- 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f -- 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取178 N/mm2；

对拉螺栓型号: M14 ；对拉螺栓有效面积: A= 105 mm2；

对拉螺栓所受的最大拉力取B方向柱箍的最大支座力 N = 6.943 kN 对拉螺栓最大容许拉力值: [N] = 178×10-3×105 =18.69 kN； 对拉螺栓强度验算满足要求!

九、H方向对拉螺栓计算

计算公式如下:

N<[N]=f×A

其中 N -- 对拉螺栓所受的拉力；A -- 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f -- 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取178 N/mm2；

对拉螺栓型号: M14 ；对拉螺栓有效面积: A= 105 mm2；

对拉螺栓所受的最大拉力取H方向柱箍的最大支座力 N = 6.297 kN 对拉螺栓最大容许拉力值: [N] = 178×10-3×105 =18.69 kN； 对拉螺栓强度验算满足要求!

十、柱箍间距验算

柱箍间距应按下列各式的计算结果取最小值

1) 柱模为木面板时的柱箍间距应按下式计算：

l1 ≤0.783(EI/Fb)1/3

式中 l1 ——柱箍纵向间距(mm)

E ——柱木面板的弹性模量，其值为9350N/mm2

I ——柱木面板的惯性矩，其值为187271.838mm4

F ——新浇混凝土作用于柱模板的侧压力标准值，其值为

0.023N/mm2

b ——柱木面板的宽度，其值为385.333mm

计算结果l1 = 456.039mm

2) 柱箍间距还应按下式计算：

l1 ≤(8Wfm/Fsb)1/2

式中 W ——木面板的抵抗矩，其值为20807.982mm3

fm ——木材抗弯强度设计值，其值取16.83N/mm2

Fs ——新浇混凝土作用于模板上的侧压力、振捣或倾倒混凝土时对垂直模板产生的侧压力设计值，其值为0.025N/mm2

b ——柱木面板的宽度，其值为385.333mm

计算结果l1 = 539.28mm

两计算结果中较小的值为456.039mm

柱箍竖向间距中取400mm进行比较

柱箍间距符合规定要求!

第三部分：KZZ1计算书

柱模板计算高度H：4.95m；柱截面宽度B：700mm；柱截面高度H：800m；柱箍材料为υ48×3.2的双钢管，柱箍的竖向间距分别为:0,300,400,400,400,400,

400,400,400,400,400,400,400,150mm，竖楞材料为80mm×100mm的木方；对拉螺栓直径:14mm；柱截面宽度B方向竖楞数量:3；B方向对拉螺栓数量:1；柱截面宽度H方向竖楞数量:4；H方向对拉螺栓数量:2

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一、柱模板荷载标准值计算

新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

计算同前，有效压头高度 h = 23.04/24 =0.96m

二、B方向柱模面板计算

(1)、均布线荷载作用

依据（JGJ162-2008）规范规定，从下列组合值中取最不利值确定： q1=0.9×(1.2×23.04+1.4×2)×0.4=10.961KN/m

q1=0.9×(1.35×23.04+1.4×0.7×2)×0.4=11.903KN/m

根据以上两者比较取q=11.903KN/m作为设计值 柱截面宽度B方向竖楞间距为(700+2×18-80)/(3-1)=328mm

面板截面抵抗矩 W=bh2/6= 40×1.82/6=21.6 cm3

11.903KN/m11.903KN/m

计算简图

0.16

弯矩图(kN.m)

2.44

1.464

剪力图(kN)

计算得最大弯矩 Mmax=0.16kN.m；最大剪力V =2.44KN；最大变形 υmax=0.02mm；最大支座力 Rmax=4.88N

(2)、强度验算

面板的最大应力计算值 σ = M/W = 0.16×106 /( 21.6×103) =7.407N/mm2

f --面板的抗弯强度设计值 15N/mm2

面板的抗弯强度满足要求!

(3)、抗剪验算

截面抗剪强度必须满足下式：

τ = 3V/(2bh)≤fv

面板受剪应力τ = 3×2.44×103/(2×400×18) =0.508N/mm2 面板抗剪强度设计值[fv]=1.4N/mm2

面板抗剪验算满足要求！

(4)、挠度验算

面板的最大挠度计算值: ν= 0.02 mm；

面板最大容许挠度[ν] =328/250=1.312mm

面板的挠度验算满足要求!

三、H方向柱模面板计算

(1)、均布线荷载作用

依据（JGJ162-2008）规范规定，从下列组合值中取最不利值确定： q1=0.9×(1.2×23.04+1.4×2)×0.4=10.961KN/m

q1=0.9×(1.35×23.04+1.4×0.7×2)×0.4=11.903KN/m 根据以上两者比较取q=11.903KN/m作为设计值

柱截面宽度H方向竖楞间距为(800+2×18-80)/(4-1)=252mm 面板截面抵抗矩 W=bh2/6= 40×1.82/6=21.6 cm3

11.903KN/m11.903KN/m11.903KN/m

计算简图

0.0760.076

弯矩图(kN.m)

1.8021.5

1.198

剪力图(kN)

计算得最大弯矩 Mmax=0.076kN.m；最大剪力V =1.802KN；最大变形 υmax=0.01mm；最大支座力 Rmax=3.302N

(2)、强度验算

面板的最大应力计算值 σ = M/W = 0.076×106 /( 21.6×103) =3.519N/mm2

f --面板的抗弯强度设计值 15N/mm2

面板的抗弯强度满足要求!

(3)、抗剪验算

截面抗剪强度必须满足下式：

τ = 3V/(2bh)≤fv

面板受剪应力τ = 3×1.802×103/(2×400×18) =0.375N/mm2 面板抗剪强度设计值[fv]=1.4N/mm2

面板抗剪验算满足要求！

(4)、挠度验算

面板的最大挠度计算值: ν= 0.01 mm；

面板最大容许挠度[ν] =252/250=1.008mm

面板的挠度验算满足要求!

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四、B方向竖楞计算

(1)、荷载计算

B方向竖楞采用80×100mm木方，截面截面惯性矩I和截面抵抗矩W为: w=80×1002/6=13.333×104cm3

I=80×1003/12=6.667×106cm4

q1=0.9×(1.2×23.04+1.4×2)×0.35=9.591KN/m

q1=0.9×(1.35×23.04+1.4×0.7×2)×0.35=10.415KN/m 根据以上两者比较取q=10.415KN/m作为设计值

10.415KN/m10.415KN/m10.415KN/m10.415KN/m10.415KN/m10.415KN/m10.415KN/m10.415KN/m10.415KN/m10.415KN/m10.415KN/m10.415KN/m10.415KN/m10.415KN/m

计算简图

0.1480.1390.1390.1390.1390.1390.1390.1390.1390.1420.1290.107

弯矩图(kN.m)

2.186

1.448

2.062.0832.0832.0832.0832.0832.0832.0832.0912.051.132 剪力图(kN)

计算得最大弯矩 M=0.148kN.m；最大剪力 V = 2.186 kN；最大变形 υ=0.01mm；最大支座力 N=4.292kN

(2)、强度验算

强度验算如下

σ = M/W = 0.148×106 /( 13.333×104) =1.11N/mm2 竖楞的抗弯强度设计值[f] = 16.83N/mm2

B方向竖楞抗弯强度满足要求!

(3)、抗剪验算

截面抗剪强度必须满足下式：

τ = 3V/(2bh)≤fv

竖楞受剪应力τ = 3×2.186×103/(2×80×100) =0.41N/mm2 竖楞抗剪强度设计值[fv]=1.6N/mm2

B方向竖楞抗剪验算满足要求！

(4)、挠度验算

竖楞的最大挠度计算值: ν= 0.01 mm；

竖楞最大容许挠度[ν] =400/400=1mm

B方向竖楞的挠度验算满足要求!

五、H方向竖楞计算

(1)、荷载计算

H方向竖楞采用80×100mm木方，截面截面惯性矩I和截面抵抗矩W为: w=80×1002/6=13.333×104cm3

I=80×1003/12=6.667×106cm4

q1=0.9×(1.2×23.04+1.4×2)×0.267=7.317KN/m

q1=0.9×(1.35×23.04+1.4×0.7×2)×0.267=7.945KN/m 根据以上两者比较取q=7.945KN/m作为设计值

7.945KN/m7.945KN/m7.945KN/m7.945KN/m7.945KN/m7.945KN/m7.945KN/m7.945KN/m7.945KN/m7.945KN/m7.945KN/m7.945KN/m7.945KN/m7.945KN/m

计算简图

0.1130.1060.1060.1060.1060.1060.1060.1060.1060.1080.0980.081

弯矩图(kN.m)

1.6691.5721.5891.5891.5891.5891.5891.5891.5891.5941.564

1.0960.865 剪力图(kN)

计算得最大弯矩 M=0.113kN.m；最大剪力 V = 1.669 kN；最大变形 υ=0.01mm；最大支座力 N=3.275kN

(2)、强度验算

强度验算如下

σ = M/W = 0.113×106 /( 13.333×104) =0.848N/mm2 竖楞的抗弯强度设计值[f] = 16.83N/mm2

H方向竖楞抗弯强度满足要求!

(3)、抗剪验算

截面抗剪强度必须满足下式：

τ = 3V/(2bh)≤fv

竖楞受剪应力τ = 3×1.669×103/(2×80×100) =0.313N/mm2 竖楞抗剪强度设计值[fv]=1.6N/mm2

H方向竖楞抗剪验算满足要求！

(4)、挠度验算

竖楞的最大挠度计算值: ν= 0.01 mm；

竖楞最大容许挠度[ν] =400/400=1mm

H方向竖楞的挠度验算满足要求!

六、B方向柱箍计算

(1)、荷载计算

柱箍采用υ48×3.2的双钢管

截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=9.46cm3 I=22.702cm4 A=4.5×2=9cm2

B方向竖楞传递到柱箍的集中荷载取用B方向竖楞的最大支座力P =4.292KN

4.292KN

4.292KN3.27 计算简图

0.358

弯矩图(kN.m)

2.0492.0492.2432.243

剪力图(kN)

计算得最大弯矩 M=0.358kN.m；最大剪力 V = 2.243 kN；最大变形 υ=0.15mm；最大支座力 N=8.39kN

(2)、强度验算

B边柱箍最大应力 σ=3.275/900+0.358×106/9460=37.847N/mm2 柱箍的抗弯强度 [f]=205 N/mm2

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