地下室方案计算部分(1)(10)

μ-等效计算长度系数，取值1.272

最后，立杆计算长度l0=2.227m

(3)、立杆稳定性计算

立杆稳定性按下式进行验算：

N/υA≤f

钢管υ48×3.2截面回转半径i = 15.9 mm；长细比

λ=l0/i=2227/15.9=140.063

轴心受压立杆的稳定系数υ根据λ由（JGJ162-2008）附录D采用，取值0.3448 钢管υ48×3.2立杆的截面面积A = 450 mm2

N/υA =11.799×103/(0.3448×450)=76.044 N/mm2

钢材的抗压强度设计值f =205N/mm2

立杆稳定性满足要求!

七、立杆地基承载力验算

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

p ≤ fg

地基承载力设计值:

fg = fgk×kc = 240×1=240 kPa

其中，地基承载力标准值fgk= 240 kPa

脚手架地基承载力调整系数kc = 1

立杆基础底面的平均压力 p = N/A =11.799/0.09=131.1 kPa

基础底面扩展面积 ：A = 0.09 m2

地基承载力验算满足要求！ 梁侧模板计算书

侧模参数

主楞材料：υ48×3.2的双钢管，竖向间距依次为30mm、210mm、210mm、200mm 次楞材料：60mm×80mm的木方，水平间距为300 mm

穿梁螺栓：直径12mm，水平间距为300 mm

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一、梁侧模板计算

(1)、荷载计算

新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24kN/m3；

t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2h；

T -- 混凝土的入模温度，取25℃；

V -- 混凝土的浇筑速度，取2.5m/h；

H -- 模板计算高度，取0.9m；

β1-- 外加剂影响修正系数，取1.2；

β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.15。

分别计算得 23.04 kN/m2、21.6 kN/m2，取较小值21.6 kN/m2作为计算荷载。 计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=21.6kN/m2

根据（JGJ162-2008）规范考虑倾倒混凝土荷载 q2= 4 kN/m2

依据（JGJ162-2008）规范规定，从下列组合值中取最不利值确定： q=0.9×(1.2×21.6+1.4×4)×(1.2-0.25)=26.95KN/m

q=0.9×(1.35×21.6+1.4×0.7×4)×(1.2-0.25)=28.283KN/m

根据以上两者比较取

q1=0.9×1.35×21.6×(1.2-0.25)=24.932KN/m

q2=1.4×0.7×4×(1.2-0.25)=3.724KN/m

按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：

面板的最大弯矩

Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2 = 0.1×24.932×0.32 + 0.117 ×3.724×0.32 = 0.264KN·m；

面板的最大剪力

t = 0.6q1l+0.617q2l = 0.6×24.932×0.3 + 0.617 ×3.724×0.3 =

5.177KN；

面板的最大支座反力为：

N = 1.1q1l+1.2q2l = 1.1×24.932×0.3 + 1.2 ×3.724×0.3 = 9.568KN； 面板弹性模量E = 6000N/mm2；净截面抵抗矩 W = 95×1.82/6=51.3cm3；截面惯性矩I = 95×1.83/12=46.17cm4

验算只考虑新浇混凝土侧压力

ν=0.677ql4/(100EI)= 0.677×28.283×3004/(100×6000×46.17×104) = 0.329 mm；

(2)、强度验算

面板的受弯应力 σ = M/W = 0.264×106 /( 51.3×103) =5.146N/mm2 f --面板的抗弯强度设计值 15N/mm2

面板的抗弯强度满足要求!

(3)、抗剪验算

截面抗剪强度必须满足下式：

τ = 3V/(2bh)≤fv

其中，b--构件截面宽度 b = 1200-250=950mm；h0--面板厚度18mm fv--面板抗剪强度设计值 fv = 1.4 N/mm2

面板受剪应力τ = 3×5.177×103/(2×950×18) =0.454N/mm2

面板抗剪验算满足要求！

(4)、挠度验算

面板的最大挠度计算值: ν= 0.329 mm；

面板最大容许挠度[ν] =300/250=1.2mm

面板的挠度验算满足要求!

三、次楞计算

(1)、荷载计算

次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的连续梁计算 次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：

q=9.568/(1.2-0.25)=10.072kN/m

次楞采用60mm×80mm的木方

W = 60×802×10-3/6 =64 cm3

I = 60×803×10-4/12 =256 cm4

10.072KN/m10.072KN/m10.072KN/m10.072KN/m10.072KN/m

计算简图

0.3

0.032

0.038

弯矩图(kN.m)

2.697

1.087

0.302

剪力图(kN)

经过计算得到最大弯矩 M = 0.3 kN·m，最大剪力 V = 3.022 kN，最大支座反力 R= 5.719 kN，最大变形 ν= 0.005 mm

(2)、强度验算

次楞的受弯应力 σ = M/W = 0.3×106 /( 64×103) =4.688N/mm2 f --次楞的抗弯强度设计值 16.83N/mm2

次楞的抗弯强度满足要求!

(3)、抗剪验算

截面抗剪强度必须满足下式：

τ = 3V/(2bh)≤fv

其中，b--构件截面宽度 b =60mm；h--构件截面高度80mm fv--次楞抗剪强度设计值 fv = 1.6 N/mm2

次楞受剪应力τ = 3×3.022×103/(2×60×80) =0.944N/mm2 次楞抗剪验算满足要求！

(4)、挠度验算

次楞的最大挠度计算值: ν= 0.005 mm；

次楞最大容许挠度[ν] =300/400=0.75mm

次楞的挠度验算满足要求!

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四、主楞计算

(1)、荷载计算

主楞承受次楞传递的集中力，取次楞最大支座力5.719kN，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。

主楞采用υ48×3.2的双钢管

截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=9.46cm3

I=22.702cm4

5.719KN5.719KN5.719KN

计算简图

0.2570.257

弯矩图(kN.m)

3.7173.717

2.862.86

2.0032.003

剪力图(kN)

经过计算得到最大弯矩 M = 0.3 kN·m，最大剪力 V = 3.717 kN，最大支座反力 R= 6.576 kN，最大变形 ν= 0.07 mm

(2)、强度验算

主楞的受弯应力 σ = M/W = 0.3×106 /( 9.46×103) =31.712N/mm2 f --主楞的抗弯强度设计值 205N/mm2

主楞的抗弯强度满足要求!

(3)、挠度验算

主楞的最大挠度计算值: ν= 0.07 mm；

主楞最大容许挠度[ν] =300/400=0.75mm

主楞的挠度验算满足要求!

五、对拉螺栓计算

验算公式如下:

N<[N]= f×A

其中 N -- 对拉螺栓所受的拉力；

A -- 对拉螺栓有效面积 (mm2)

f -- 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取129 N/mm2

对拉螺栓型号: M12 ；查表得：

对拉螺栓有效直径: 9.85 mm；对拉螺栓有效面积: A = 76.201mm2 对拉螺栓所受的最大拉力: N =6.576 kN

对拉螺栓最大容许拉力值: [N] = 129×76.201/1000 = 9.83 kN； 对拉螺栓受力满足要求！

第十一部分：KL15（1）计算书

(1)、基本参数

梁截面为400×1500mm；建筑层高为4950mm；钢管类型为υ48×3.2；梁两侧楼板厚度为250mm；脚手架步距:1500mm；梁跨度方向立杆纵距750mm；梁侧立杆与梁水平间距250mm；

(2)、荷载参数

模板自重:0.5kN/m2；混凝土自重标准值:24kN/m3；梁钢筋自重:1.5kN/m3；板钢筋自重:1.1kN/m3；振捣混凝土对水平模板荷载标准值:2KN/m2

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一、梁底模板计算

(1)、荷载计算

模板自重标准值500N/m2

钢筋混凝土梁自重标准值(24+1.5)×1.5=38.25kN/m2=38250N/m2 依据（JGJ162-2008）规范规定，从下列组合值中取最不利值确定： q=0.9×［1.2×(500+38250)+1.4×2000］×0.25=11092.5N/m

q=0.9×［1.35×(500+38250)+1.4×0.7×2000］×0.25=12211.313N/m 根据以上两者比较取q=12211.313N/m作为设计值

截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=bh2/6= 250×182/6=1.35×104 mm3

I=bh3/12= 250×183/12=1.215×105 mm4

12.211KN/m12.211KN/m

计算简图

0.061

弯矩图(kN.m)

1.526

0.916

剪力图(kN)

最大弯距 M =0.061KN.m

其中最大剪力V =1.526KN

最大挠度计算值ν=0.017mm

支座反力分别为RA =0.916KN；RB =3.052KN；RC =0.916KN；

(2)、强度验算

按以下公式进行面板强度验算：

σ = M/W = 0.061×106 /( 1.35×104) =4.519N/mm2 强度设计值[f]= 15N/mm2

模板强度验算满足要求!

(3)、抗剪验算

截面抗剪强度必须满足下式：

τ = 3V/(2bh0)≤[τ]

受剪应力τ = 3×1.526×103/(2×250×18) =0.509N/mm2

抗剪强度设计值 [τ]=1.4N/mm2

模板抗剪验算满足要求！

(4)、挠度验算

最大挠度值ν=0.017mm

模板最大容许挠度[ν] =200/250=0.8mm

模板挠度验算满足要求!

二、梁底支撑小梁验算

(1)、荷载计算

梁底支撑小梁截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=bh2/6= 60×802/6=6.4×104 mm3

I=bh3/12= 60×803/12=2.56×106 mm4

梁底支撑小梁的均布荷载按照模板最大支座力除以模板计算单元宽度得到： q=3.052/0.25=12.208KN/m

12.208KN/m12.208KN/m12.208KN/m

计算简图

0.0770.077

弯矩图(kN.m)

1.8341.526

1.218

剪力图(kN)

最大弯距 M =0.077KN.m

其中最大剪力V =1.834KN

最大挠度计算值ν=0.01mm

(2)、强度验算

按以下公式进行面板强度验算：

最大应力 σ = M/W = 0.077×106 /( 6.4×104) =1.203N/mm2 强度设计值[f]= 16.83N/mm2

梁底支撑小梁的强度验算满足要求!

(3)、抗剪验算

截面抗剪强度必须满足下式：

τ = 3V/(2bh0)≤[τ]

受剪应力τ = 3×1.834×103/(2×60×80) =0.573N/mm2

抗剪强度设计值 [τ]=16.83N/mm2

梁底支撑小梁的抗剪验算满足要求！

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