缅甸西海岸深水气田水基钻井液优化设计(3)

斣斸斺旍斿棿暋斣旇斿斺斸旙旈斻旔旘旓斿旘旚旈斿旙旓旀旝斸旚斿旘灢斺斸旙斿斾斾旘旈旍旍旈旑旀旍旛旈斾斎斏斈旘旈旍旀旓旘斾斿斿旝斸旚斿旘旂斸旙旀旈斿旍斾旔旂旔

井段试验条件热滚前棭棽椀曟棬热滚后棭棿曟棬

表观黏度棷棽椂灡椀

棬暏棭旐斝斸旙棽椄灡棸

塑性黏度棷棻椂灡棸

棬暏旙棭旐斝斸棻椃灡棸

动切力棷棻棸灡椀斝斸

初切力棷棾灡棸斝斸

终切力棷椀灡棸斝斸

椃灡棸

斄斝斏滤失

量棷旐斕棿灡棸棾灡椂

润滑系数

三开暍四开

热滚后棭棽椀曟棬

钻开储层后

热滚后棭棽椀曟棬热滚后棭棿曟棬

热滚前棭棽椀曟棬

棾椀灡椀

棾棽灡椀

棿棿灡棸

棽棾灡棸

钻井液斎暋暋由表棿可知棳斏斈旘旈旍老化前后均具有良

好的流变性棳塑性黏度较低棳动切力和值相对较有所升高棳但是升幅不大暎采用钻井液在棿和棽椀曟

棽椀曟棬斎斢污染棭棽

棿棾灡棸

棽棸灡棸

棽椃灡棸

棻棽灡椀

棻棻灡棸

棾椄灡椀

棽椄灡棸

棻棽灡椀

棻椃灡棸

棿灡棸

棾灡椀

棽椀灡棸

棻椀灡棸

棾灡椀

棿灡棸

椂灡棸

椀灡棸

棻棾灡椀

棿灡椀

椀灡椀

椃灡椀

棻棸灡棸

棻棻灡椀

高棳有利于井眼清洗暎在低温下棳钻井液黏度和切力

土膨胀率从棾有效抑制黏土水棿灡椀棩降至约棾灡棽棩棳有效抑制浅部地层及储层水敏性泥页岩水化暎

中棳回收率大幅提高棳最高可达椆并可将黏椂灡棾棾棩棳

棾灡椀

椃灡棸

椆灡棸

椄灡棸

棿灡棾

棸灡棸椆棸

椂灡棸

椆灡椀

棿灡椄

椀灡棸

棸灡棸椄椃

椄灡棸

棿灡棿

棿灡棿

化膨胀暎由此可知棳可斎斏斈旘旈旍具有很强的抑制性棳棽灡棽灡棾暋天然气水合物抑制性能

利用钻井液的天然气水合物抑制性评价试验装置棳模拟缅甸西海岸深水气田海底的低温高压环境棳结果表明棳搅拌棻椂旇后未观测到有天然气水合物生成的性能棳可满足该气田安全钻井的基本要求暎棽灡棽灡棿暋油气层保护性能

按照石油天然气行业标准暥钻井液完井液损害

椲椵棻椃

棳油层室内评价方法暦评价钻井液斎斏斈旘旈旍保护油

气储层的效果棳结果见表椂暎

时的主要流变参数的比值来表征流变性受低温的影棳响暎对于三开和四开井段使用的钻井液斎斏斈旘旈旍棿棳对于打开储层后使用的钻井液斎棻灡棻棿椈斏斈旘旈旍棿曟和和棽椀曟时的塑性黏度比和动切力比分别为棻灡棾椀和

棽椀曟时的塑性黏度比和动切力比分别为棻灡棿棸和

表明该水基钻井液具有良好的低温流变性暎棻灡棽棸棳该水基钻井液热滚前后的滤失量在椀旐具斕以内棳均小于棸具有较好的清洁润滑性暎灡棻棳

有较好的滤失造壁性暎此外棳钻井液极压润滑系数

由于缅甸西海岸深水气田储层段可能存在少量

考察钻井液斎斏斈旘旈旍抑制天然气水合物生成的能力暎成棳表明该钻井液具有良好的抑制天然气水合物生

结果表明棳该钻井液受到斎斢污染后流变性和滤失棽性变化很小棳表明其具有较好的抗斎斢污染能力暎棽棽灡棽灡棽暋黏土水化抑制性能

结果见表椀暎旘旈旍抑制黏土水化的能力棳

棭暎见表棿和斎斢水溶液污染后的流变性和滤失性棬棽

硫化氢棳测试了储层段使用的斎斏斈旘旈旍在受到棿灡棸棩饱

表椂暋岩心动态损害试验结果

斣斸斺旍斿椂暋斣旇斿旚斿旙旚旘斿旙旛旍旚旙旓旀旚旇斿斾旑斸旐旈斻斾斸旐斸斿旓旀斻旓旘斿旙旟旂

岩心号棻棽

原始渗透椃棸灡棽椀椆椀灡椃棻率棷旐斈

损害后的渗透率棷旐斈椂棸灡棻棻椄椃灡椂椃

渗透率恢复率棳棩椄椀灡椀椃椆棻灡椂棸

通过页岩滚动分散试验和膨胀试验棳评价斎斏斈灢

表椀暋页岩滚动分散试验及膨胀试验结果旚斿旙旚旙旓旑旙旇斸旍斿

斣斸斺旍斿椀暋斣旇斿旘斿旙旛旍旚旙旓旀旘旓旍旍旈旑旈旙斿旘旙旈旓旑旚斿旙旚旙斸旑斾旙旝斿旍旍旈旑旂斾旔旂

回收率棳棩岩样棽椂灡棿棸

试验浆体清水棬三开暍斎斏斈旘旈旍

四开井段棭棬储层棭斎斏斈旘旈旍

膨胀率棳

岩样棾棽灡棻棽椆棻灡棸棻椄椄灡棻棿

棾棿灡椀棸棾灡棽棻棾灡棽椃棩

岩样棻椀灡椂椃椄棾灡椂椀椄椀灡棸棽

于椄表明该钻井液具有良好的保护储层的椀棩棳能力暎

由表椂可知棳棽种岩心被钻井液斎斏斈旘旈旍损害

均大后棳渗透率恢复率分别为椄椀灡椀椃棩和椆棻灡椂棸棩棳

椆椂灡棾棾椄椃灡椃棿

棾暋缅甸西海岸深水气田钻井液方案

设计

一暋暋一开棻棿灡棿旐旐和二开椂棸灡棿旐旐井段椇

开棬喷射下导管棭和二开井段使用海水钻进棳使用高

的回收率都很低棳表明其极易水化分散椈在斎斏斈旘旈旍

由表椀可知椇棾种水敏性泥页岩岩样在清水中

石油钻探技术年月

黏膨润土浆清扫井眼暎二开钻入水敏性泥页岩地层后棳如果井眼失稳及卡钻等问题比较突出棳可加大清扫液用量棳保证井眼清洗效果椈必要时可使用强抑制性水基钻井液斎斏斈旘旈旍钻进暎二开钻进结束后安装

水下防喷器和隔水管棳建立钻井液循环暎三开三开棿棿灡椀旐旐和四开棻棻灡棻旐旐井段椇和四开井段使用钻井液斎以保证水敏性斏斈旘旈旍钻进棳泥页岩地层的井壁稳定性暎钻进过程中需监测振动筛上的掉块情况棳并测试敏感性黏土的含量棳针对性椲椵孙强棳夏小春棳等棶环境友好型水基钻井液斍棿暋胡进军棳斠斉斘灢

椵棬棭椇石油钻探技术棳椆棶斈斠斏斕斕的研制与应用椲斒棶棽棸棻棿棳棿棽棽椃棳棳棳斎旛斒旈旑旛旑斢旛旑斞旈斸旑斬旈斸斬旈斸旓斻旇旛旑斿旚斸旍棶斈斿旜斿旍旓旐斿旑旚斸旑斾旉旂旔

斸旍旈斻斸旚旈旓旑旓旀斿旑旜旈旘旓旑旐斿旑旚灢旀旘旈斿旑斾旍旘旈旍旍旈旑旍旛旈斾斍斠斉斉旔旔旟斾旂旀

椵棳椇斈斠斏斕斕椲斒棶斝斿旚旘旓旍斿旛旐斈旘旈旍旍旈旑斿斻旇旑旈旛斿旙棽棸棻棿棳棿棽棬棽棭椃椀旂斣旕

椃椆棶椲椵椵赵欣棶深水钻井液技术现状与发展趋势椲特种油气椀暋邱正松棳斒棶

棬棭椇藏棳棽棸棻棾棳棽棸棾棶棳斞旈旛斱旇斿旑旙旓旑斱旇斸旓斬旈旑棶斆旛旘旘斿旑旚旙旚斸旚旛旙斸旑斾斾斿旜斿旍旓旈旑旘斿旑斾旂旂旔旂旚

椵旓旀斾斿斿旝斸旚斿旘斾旘旈旍旍旈旑旍旛斿斻旇旑旓旍旓斒棶斢斿斻旈斸旍斚旈旍敠斍斸旙旔旂旀旂旟椲旔

棳棬棭椇斠斿旙斿旘旜旓旈旘旙棽棸棻棾棳棽棸棾棶

椲椵李自立棳李怀科棳等棶椂暋罗健生棳斎斉斖深水聚胺钻井液体系的研

钻井液与完井液棳究与应用椲地调整钻井液密度和斢斈斒斄暍斔斆椇旍和润滑剂的加量暎五开害棳同时保证储层段水敏性泥页岩夹层棻椀灡椆旐旐储层段为了降低对储层的伤的井壁稳定性棳在钻开储层前放掉一部分旧浆棳补充碳酸钙和甲椲椃酸盐胶液棳将钻井液钻井液暎在保证钻井液抑制性和储层保护性能的基础

斎斏斈旘旈旍转换成低黏土相甲酸盐椲椄上棳还需要关注较高温度下钻井液的井眼清洁效果暎暋结暋论

椲椆椲棻棸研制棻

了棭强针对缅甸西海岸深水气田钻井液技术难点抑制性水基钻井液灡棸棩暙棾灡棸棩混合土浆棲棽灡棸棩斎斏暙棾斈旘旈旍

灡棳棸其棩斢配斈方斒斄为棳棲

椇椲棻棻灡灡灡棻棸棸棩暙棸棩降滤灡棾失棩斆剂斄棻棲棻斝棲棸灡灡棸棻棩棩暙棿暙棸灡灡棸椀棩棩降斬斆棲棸滤失灡剂棾棩棽棲

暙椀灡棸棩暙棩斘棾灡斸棸斆旍棩润滑剂棲棸灡椀棩暙棲棻棾灡灡棸棸棩暙棩斝斨椀灡斝棸棲棩斔重晶石斆旍棲棻暎棸灡棸棩暙

椲棻棽椲棻棾具有较低的黏度棽棭室内性能评价试验结果表明暍较高的动切力和眼清洗棳并且在棿曟温度下具有良好的流变性钻井液值棳有利于井斎斏斈旘旈旍

椈可有

椲效抑制水敏性泥页岩水化棳岩屑回收率最高可达

棻棿和储层保护性能椂灡棾棾棩椈

具有较好的抑制天然气水合物生成的能力棳可满足缅甸西海岸深水气田钻井椲棻椀需求暎

参暋考斠斿旀斿旘暋文斿旑斻斿暋献旙

椲棻椂椲棻椵暋旍斱斸斸旚斿旐斾旓旘斸斖斻旓旑斻斿棳斅旘旑旘旙旈旓旛旙旙旑斸旘斾斾斝斘斿斿旝斸棳旚斢斿旚旘斿旔斾旇旘斿旈旑旍旍旙斖旈旑斝棶斿斣旘旇斸斿旚旈旚旓旓旑旔旙棻

椲棸旐斠椵旛棶斾斢灢旘斝斿斉灢椲棽椵暋斕椀椆棸旝斿旈斸棻椆旔斿旘斠棳棽棸棸旈旇棳棸旔斎棶旔旂旓旔斿斸旘旑旀旓旙旘斿旑斘旐斸旑斻棳斿旝斚旚旚斸旓旚斿旘斺斖棶斸斖旙斿斿斾旐斿旚旈旑旛旂斾斾椲斿斠斿旔椵棶旝斄斸旚斄斿斈斉旂

椲棻椃椲棾椵暋斎路保平棻旂

棳棳棽李国华棸棸椂棶

棶西非深水钻井完井关键技术椲术棳椵旈斕旑旑旛斅棽棸斸棻旓棾旔旈旂旕

旛敠斻斿旙棳棽旓旈棳旑棿棻棸旐旂棻旔棾旍棳棬棾斿斕旈斍棭椇斒棶

石油钻探技旛旓旇棶

旛斸棶斔斿旟旚斿斻旇棳棿旚旈棻旓旑棬棾旈棭旑椇旙棶旚斄旀旘旈斻斸椲旑斒旓椵旍棶旓斝旂斿旈旚斿旘旙旓旀旍斿旓旛旘斾旐斿斿斈旔

旘旈旝旍旍旈斸旑旚斿旂旘斾斣

斿旘旈斻旍旇旍灢灢旚斕旛旓斒旈斸旑旙旇斒斿旑椵旂棶棳斕旈斱旈旍旈棳斕旈斎旛斸旈旊棽斿棸棳棻斿棿旚棳棾斸旍棻棶棬斠棻斿棭旙椇斿棽斸旘斻旇斸棾棶

旑斾斸旔旔

旍旈斻斸灢斸旈旓旑旓旀斎棽旚旈旓旑椲斒椵棶斉斈斖旘旈旍旍旔旈旓旑旍旟灢斸旍旐旛旈旈旑斾斿敠斾旘旈旍斆旍旈旓旑旐旂旀旍旍斿旛旚旈旈斾旓旙旑斊旛旙旍斿旛斾旈斾旈旑棳棽斾棸斿棻斿棿旔棳旝棾棻斸旚棬斿棻旘棭旓椇旔

斿旙斖棾旂斊旔棽斸棶旘旈旑斒斦棳斢旚斿旛旘斻灢斻斺斿斸旙旙旙斿旀旛斾旍旍旇旀旟旍旛旈斾斾旘旈斸旍旇斊椲旍斠斿斾椵棶旈棳斢旑斆斢斿旘旘斝斉棻旓斸旍旑旓斖斄棳斿旚斸旍棶斊旈旘旙旚斾斿斿旔

旝斸旚斿旘旝斿旍旍棽旓棸旐椃斺椂旈椄斸旝棳棽棸旈旚棸旇斸旇旈旂旇灢旔

斿旘旀旓旘旐斸旑斻斿旝斸灢斾旚旘斸斾旇旈旘斿旍旜旍旈旈旙斸旛旈旑旓旑斒旍旐旂旀旈斻旔旙旓旍椲旘旛斠旚旈斖棳斆旍斸旘旟斢棳斢斸斸旙斿旑斄棳斿椆旚斸棶

旍棶斠旇斿旓旍旓旂旟旓

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