模板施工方案(完)(3)

考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值:

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F2=0.9×2.000=1.800kN/m2。

三、墙模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。 面板的计算宽度取3.65m。

荷载计算值 q = 1.2×24.381×3.650+1.40×1.800×3.650=115.987kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 365.00×1.50×1.50/6 = 136.88cm3；

I = 365.00×1.50×1.50×1.50/12 = 102.66cm4；

115.99kN/m

A

计算简图

0.725

弯矩图(kN.m)

剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 88.99kN/m

A

变形计算受力图

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0.030

变形图(mm)

经过计算得到从左到右各支座力分别为

N1=11.599kN

N2=31.896kN

N3=31.896kN

N4=11.599kN

最大弯矩 M = 0.724kN.m

最大变形 V = 0.382mm

(1)抗弯强度计算

经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.724×1000×1000/136875=5.289N/mm 2面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2；

面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!

(2)抗剪计算

截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=3×17398.0/(2×3650.000×15.000)=0.477N/mm 2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2

面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!

(3)挠度计算

面板最大挠度计算值 v = 0.382mm

面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!

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四、墙模板内龙骨的计算

内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。

内龙骨强度计算均布荷载q=1.2×0.25×24.38+1.4×0.25×1.80=7.944kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.25×24.38=6.095kN/m

内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。

7.94kN/m

内龙骨计算简图

0.260

内龙骨弯矩图(kN.m)

内龙骨剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

6.10kN/m

内龙骨变形计算受力图

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0.005

内龙骨变形图(mm)

经过计算得到最大弯矩 M= 0.259kN.m

经过计算得到最大支座 F= 4.979kN

经过计算得到最大变形 V= 0.066mm

内龙骨的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；

I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；

(1)内龙骨抗弯强度计算

抗弯计算强度 f = M/W =0.259×106/83333.3=3.11N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

(2)内龙骨抗剪计算

截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×2504/(2×50×100)=0.751N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2

内龙骨的抗剪强度计算满足要求!

(3)内龙骨挠度计算

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最大变形 v =0.066mm

内龙骨的最大挠度小于600.0/250,满足要求!

五、墙模板外龙骨的计算

外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。

外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P取横向支撑钢管传递力。

4.98kN 4.98kN 4.98kN 4.98kN 4.98kN 4.98kN 4.98kN

A

支撑钢管计算简图

0.373

支撑钢管弯矩图(kN.m)

支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

3.82kN 3.82kN 3.82kN 3.82kN 3.82kN 3.82kN 3.82kN

A

支撑钢管变形计算受力图

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0.007

支撑钢管变形图(mm)

经过连续梁的计算得到

最大弯矩 Mmax=0.435kN.m

最大变形 vmax=0.124mm

最大支座力 Qmax=10.704kN

抗弯计算强度 f = M/W =0.435×106/8982.0=48.43N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!

六、对拉螺栓的计算

计算公式:

N < [N] = fA

其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力；

A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)；

f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 12

对拉螺栓有效直径(mm): 10

对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000

对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 12.920

对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 10.704

对拉螺栓强度验算满足要求!

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（二）、板模板（扣件式）计算书

计算依据：

1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008

2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011

3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010

4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012

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5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003

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一、工程属性

二、荷载设计

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三、模板体系设计

设计简图如下：

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模板设计平面图

模板设计剖面图(楼板长向)

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新津县公建民营县养老机构建设工程

模板设计剖面图(楼板宽向)

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四、面板验算

根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

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1、强度验算

q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+

(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，

1.35×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5] ×1=6.511kN/m

q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/m

p＝0.9×1.4×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kN

Mmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[6.511×0.252/8，

0.108×0.252/8+3.15×0.25/4]= 0.198kN·m

σ＝Mmax/W＝0.198×106/37500＝5.272N/mm2≤[f]＝15N/mm2

满足要求！

2、挠度验算

q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.12)×1=3.112kN/m

ν＝5ql4/(384EI)＝5×3.112×2504/(384×10000×281250)＝0.056mm≤[ν]＝l/250＝250/250＝1mm

满足要求！

五、小梁验算

因[L/la]取整＝[9300/1000]取整＝9，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：

1、强度验算

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q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，

1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×0.25＝1.682kN/m

因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)×0.25＝0.894kN/m

q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.25＝0.788kN/m

M1＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×0.894×12+0.121×0.788×12＝0.191kN·m

q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.25＝0.081kN/m

p＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kN

M2＝max[0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pL]＝

max[0.077×0.081×12+0.21×3.15×1，0.107×0.081×12+0.181×3.15×1]＝0.668kN·m M3＝0kN·m

Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.191，0.668，0]＝0.668kN·m

σ＝Mmax/W＝0.668×106/83330＝8.013N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2

满足要求！

2、抗剪验算

V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×0.894×1+0.62×0.788×1＝1.031kN V2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.081×1+0.681×3.15＝2.194kN

Vmax＝max[V1，V2]＝max[1.031，2.194]＝2.194kN

τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.194×1000/(2×100×50)＝0.658N/mm2≤[τ]＝

1.78N/mm2

满足要求！

3、挠度验算

q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.25＝0.828kN/m

跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×0.828×10004/(100×9350×4166700)＝0.134mm≤[ν]＝l/250＝1000/250＝4mm

满足要求！

六、主梁验算

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新津县公建民营县养老机构建设工程

1、梁最大支座反力计算

Q1k＝1.5kN/m2

q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，

1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×1.5，

1.35×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×1.5]×0.25＝1.421kN/m q1静＝0.9×1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.25＝0.948kN/m

q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.25＝0.472kN/m q2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.25=0.878kN/m 承载能力极限状态

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